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基于MEMS的低頻壓電能量收集器件設(shè)計

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發(fā)表于 2024-11-29 08:01:00 | 只看該作者 |只看大圖 回帖獎勵 |倒序瀏覽 |閱讀模式
引言5 |% g; c# d1 r4 N% R3 j, R
能量收集技術(shù)作為小型電子器件的可持續(xù)能源供應(yīng)方案備受關(guān)注;贛EMS的壓電振動能量收集器件(P-VEH)能將環(huán)境中的機械振動轉(zhuǎn)換為可用的電能是有效的解決方案,本文探討了針對低頻應(yīng)用的懸臂梁型P-VEH器件的設(shè)計考慮因素和分析方法[1]。. n" x9 |$ l1 y3 |" L

( c; c2 B& M4 Q4 ]低頻振動源的理解& n/ r0 F7 U/ T% J0 J- Q
實際環(huán)境中的振動源通常在低頻范圍內(nèi)運行,非常適合能量收集應(yīng)用。常見的振動源包括汽車和發(fā)動機的電機振動(30-300 Hz)、人體振動(~400 Hz)和切割機振動(500-2000 Hz)。由于懸臂梁型P-VEH設(shè)計具有較低的諧振頻率和對環(huán)境振動的高靈敏度,特別適合這些應(yīng)用場景。& a: n' ~* D) x# y

  e( [& q7 j  m# Q+ V# U壓電層參數(shù)的影響: r0 |* X6 D8 g
P-VEH器件的性能受壓電層尺寸的顯著影響。下面分析壓電層的長度和厚度如何影響關(guān)鍵性能指標。
% B( W( c4 }  b & r" ~8 T. i/ R& y
圖1顯示壓電層長度為50 μm時的位移分析結(jié)果! m* I4 g( I$ T" K2 r) ~' w! Y

( E- z. f. C3 h4 h8 ~ 7 Y3 s9 b. d$ |& P- t
圖2展示壓電層長度為75 μm時的位移分布
4 c+ ]' e1 d0 y' C
3 |  f5 M0 Z: Z0 G; E
, f- C. @! _4 F$ |+ _2 [圖3呈現(xiàn)壓電層長度為100 μm時的位移情況
% B/ {7 z4 K* V
1 X6 [5 V, J! t( V
, b) \9 Y# R, [. Y" G& o( M圖4描述壓電層長度為125 μm時的位移分析7 o. O9 W/ o* J" H

( V- `5 N( d" m+ e; ~
5 P1 e& f0 G6 P% Y3 k! Z圖5表示壓電層長度為150 μm時的位移結(jié)果0 `: ^6 b4 J& R( \# |
' @/ D' Y! B, h7 Y3 v
( O$ n5 K6 c8 F/ ], I1 t8 K: C
圖6顯示壓電層長度為175 μm時的位移特征& f) a" g5 t+ k( M6 E& A
. F* o/ x( g# \8 r( S
3 K' X5 i+ A# n) v
圖7展示壓電層長度為200 μm時的位移分布情況
: Z+ k+ G8 G, e
3 G! F0 L0 x; o7 c$ M$ M) S( @
: G3 S) c( W( P2 i  `  D- m" E- e# s圖8顯示壓電層長度為50 μm時的von Mises應(yīng)力分布,固定端顯示最大應(yīng)力集中
# R6 I" c4 y: s! Z2 \
6 y) N) `+ U  t% Z( N ( ?& N8 Z8 [" m$ v* E
圖9展示壓電層長度為75 μm時的von Mises應(yīng)力分析結(jié)果8 N- N% T! r0 @1 _
, d5 _1 ~2 M8 k. t3 O0 |' `
圖10呈現(xiàn)壓電層長度為100 μm時的von Mises應(yīng)力狀態(tài)
  r/ T; ]7 V( e4 ~9 \* m1 i, _& m/ v9 l; Q. F2 ?& p
2 N4 H4 v4 s3 }! [
圖11描述壓電層長度為125 μm時的von Mises應(yīng)力分布
* g; Y/ Y! @5 `3 t& f
% l, M5 T7 p3 E: V) i8 ^5 b
' g$ L2 V+ b5 D- }  w圖12表示壓電層長度為150 μm時的von Mises應(yīng)力情況
. v& z9 G# R) ^: Z  M2 s2 `8 I: g* D0 U) |$ Z) g0 v/ k

- }! T% j7 g/ |1 M7 E) @圖13顯示壓電層長度為175 μm時的von Mises應(yīng)力特征
4 q1 B- n8 `9 N$ X/ |& E" b$ j7 u; N4 h! H) w2 ?

0 W! O, j$ [8 d/ R2 U$ c圖14展示壓電層長度為200 μm時的von Mises應(yīng)力分布,顯示應(yīng)力隨長度增加而增大
$ x) N: h% O5 |; J$ u% E; s
/ X) E' j. n1 K6 D . [1 E& _% U& {5 ]
圖15顯示壓電層長度為50 μm時的電勢分布,在固定端處出現(xiàn)最大電勢值) J; g, M( q/ S
' B$ D* B0 o( \3 \
+ e" \9 q% B2 D. W4 [! }
圖16展示壓電層長度為75 μm時的電勢分布分析
9 F9 i+ o$ K& r/ q7 r% o: S0 a' D' j* S% [) D! }6 L
% c  T  ^/ x3 z2 D! k9 [
圖17呈現(xiàn)壓電層長度為100 μm時的電勢分布狀態(tài)
8 e) ?. O* D/ ]: \  Q5 k5 ]0 A, y. H( T" @6 E9 T' k
& r# m7 H4 _: T! i+ @; j, \
圖18描述壓電層長度為125 μm時的電勢分布特征
1 t1 z: }2 c* j, i! s. ]2 M7 {, J1 X4 C, p0 \

8 ^8 }. g; s4 ]2 v9 D, N# x圖19表示壓電層長度為150 μm時的電勢分布情況4 \& s' g2 z! X# U" H
8 f& j/ t5 }* L) |
3 u% v- u/ D: d
圖20顯示壓電層長度為175 μm時的電勢分布結(jié)果+ |1 P2 g5 {) p5 O; J
! v$ _3 F0 F- [- ?, B4 e9 ~5 g% S- a

3 j7 F4 A& Z, s) C, i# q! M圖21展示壓電層長度為200 μm時的電勢分布,清晰表明電勢從固定端向自由端逐漸降低的趨勢" H+ Y* j1 \0 a: U
3 \& {" s+ q) g' Z
分析揭示了以下重要關(guān)系:
) H# G' @" w$ C( N( T1. 位移特性:' t6 o- @+ C; h2 f' p) D, y* S
  • 壓電層長度從50 μm增加到200 μm導致位移增大
  • 較厚的壓電層(5 μm和10 μm)由于剛度增加而減小位移
  • 最大位移出現(xiàn)在懸臂梁自由端; M! D) I, [: y1 B1 Q
    ' P0 I# N) y0 E* O$ L5 H0 W
    2. 應(yīng)力分布:+ v/ j$ `. P+ n. d7 N1 H9 m
  • 最大應(yīng)力出現(xiàn)在懸臂梁固定端
  • 較長的壓電層產(chǎn)生更高的應(yīng)力值
  • 增加層厚度會由于位移減小而降低應(yīng)力( s' ?" X: i! H

    + ~9 N& o; x) y, C2 b+ w4 t3. 電勢產(chǎn)生:& i$ s% K, @" q# W$ N$ F( C
  • 電勢在應(yīng)力集中的固定端最高
  • 較長的壓電層產(chǎn)生更高的電勢
  • 較厚的層通常產(chǎn)生更高的電勢,但超過5 μm后增益減少  L3 K4 W) L9 n: W2 a; h* ?* L

    $ z# i/ ]: {6 ]4 J" G+ Q& ~! p4 x* a3 r懸臂梁參數(shù)的影響, K" M  {* [7 O7 n/ m
    懸臂梁的尺寸對器件性能有顯著影響。) x2 m% h- J. J) ~7 Y( ]

    ; J4 G  W; ~, n# _/ }( b5 J0 M圖22顯示懸臂梁長度為100 μm、梁厚度5 μm時的位移分布,呈現(xiàn)自由端的最大位移值! m9 o( _* l6 ~5 H

    : G, J3 @/ N  L' J: \  b/ q% L* L. I- u  O% s& m
    圖23展示懸臂梁長度增加到200 μm時的位移分布狀態(tài)
    5 ^" s1 Y+ t+ p- U+ H3 c; ]+ i9 V9 Q; a  y- H

    $ \  ?8 Q8 U0 x9 g5 e3 ~6 ?- K圖24呈現(xiàn)懸臂梁長度為300 μm時的位移分布特征,位移值進一步增大  U7 X6 ^. y. R. W0 r: z% k, @3 y+ [

    ' y4 U/ G/ A+ N2 T0 Z. G0 x4 d1 a
    圖25描述懸臂梁長度達到400 μm時的位移分布情況) x0 |' c5 Z2 G' u* i! b/ {
    $ T0 T6 E. h6 _4 X

    6 b) O" v& \, d$ A, P6 I& {- c8 T圖26展示懸臂梁長度為500 μm時的位移分析結(jié)果,顯示出最大的位移值,驗證了位移隨梁長度增加而增大的趨勢
    " u) j; E2 ?( c' G/ X
      T# o" }0 ]% \* g6 P- z$ {
    % ^0 Z0 ]% ~& X$ I0 N# x& m圖27顯示懸臂梁長度為100 μm、梁厚度5 μm時的von Mises應(yīng)力分布,在固定端出現(xiàn)應(yīng)力集中- }2 t. V3 u! Z) L& b

    7 C/ b0 i( E6 Q2 z6 |! z  P4 D) W" g9 W
    圖28展示懸臂梁長度為200 μm時的von Mises應(yīng)力分布,應(yīng)力值相比100 μm有所增加
    ' k+ c" z" G1 |; {( e: d" \
    2 H1 E2 ^% B1 l  I* e* G7 f4 D0 I$ l$ {. |8 O% H
    圖29呈現(xiàn)懸臂梁長度為300 μm時的von Mises應(yīng)力狀態(tài),顯示更高的應(yīng)力集中
    ! O9 p2 f# h% g+ I4 _0 e9 a+ w1 ^6 ~9 Q3 i- u

    7 O: `/ W, P- G) T& p* c圖30描述懸臂梁長度為400 μm時的von Mises應(yīng)力分布,固定端應(yīng)力繼續(xù)增大
    : ~* U: c8 s4 b# b- O! ~
    1 ^7 I. R! \7 y6 \% X" A0 z
    4 D5 N2 s, D, |+ `圖31展示懸臂梁長度為500 μm時的von Mises應(yīng)力分析結(jié)果,表明當梁長度達到最大值時,在固定端產(chǎn)生最大的應(yīng)力集中, h8 ^! p& m+ h' H0 r) q

    9 F4 w2 _0 W" z) O" S6 S4 f1 A& R+ {
    圖32顯示懸臂梁長度為100 μm、梁厚度5 μm時的電勢分布,在固定端產(chǎn)生較小的電勢值
    / Y; c; ?8 F7 |& i' J0 I2 X$ x. V) Z8 J' G3 _
    9 y# Y* o+ B8 u2 L1 m
    圖33展示懸臂梁長度為200 μm時的電勢分布,電勢值有所增加
    : s1 l8 t* t% _# ]
    $ |6 ^# B1 R2 x% T/ D4 G1 }6 E9 @! v! D: t- S0 i3 A2 h% s7 H2 k
    圖34呈現(xiàn)懸臂梁長度為300 μm時的電勢分布狀態(tài),顯示更高的電勢產(chǎn)生
      |( ?6 y; H# H  o& q0 b3 A& ]* Q. e0 \' B
    , T; X9 k% ]$ c# [( |+ _( B1 |/ B- w
    圖35描述懸臂梁長度為400 μm時的電勢分布,電勢值進一步提高  L% W( G5 F5 v" R& x% t; N
    8 w2 S7 n1 g  ^5 F- f
    5 W5 _, D+ v1 Q$ C9 T7 d
    圖36展示懸臂梁長度為500 μm時的電勢分析結(jié)果,表明在最大梁長度下獲得最高的電勢輸出,驗證了電勢隨梁長度增加而增大的特性
      @" ^& [. V& {/ x2 g& [3 C+ K% k3 l1 \6 l1 z7 g% h4 U" w- _, `
    關(guān)于梁參數(shù)的主要發(fā)現(xiàn)包括:* @* ]) S2 ~0 J7 ?* L2 a
    1. 長度效應(yīng):4 y5 [& `3 G& v% O& ^1 t
  • 梁長度從100 μm增加到500 μm顯著提高位移
  • 較長的梁產(chǎn)生更高的應(yīng)力值和電勢
  • 器件尺寸隨梁長度成比例增大* j) S+ Q4 Q3 B: F0 c

    5 m  C: {# v; M  P) R2. 厚度影響:
    3 C* _1 ^( `2 c# ^! W' D8 E
  • 較厚的梁由于剛度增加而減小位移
  • 應(yīng)力水平隨梁厚度增加而降低
  • 電勢產(chǎn)生與梁厚度成反比
  • 更高的厚度增加諧振頻率% U! r; ^- F5 j; Y, g- Q5 a

    2 c# t% H* G, `) R4 kP-VEH器件的優(yōu)化設(shè)計需要仔細考慮這些參數(shù)以獲得期望的性能特征。對于低頻應(yīng)用,具有適中厚度的較長梁由于較低的諧振頻率和對環(huán)境振動的較高靈敏度而表現(xiàn)更好。
    " ]5 M1 F9 v0 S7 b7 s3 ~+ }; j" G% I/ s# H- {
    全面的分析為設(shè)計針對特定應(yīng)用需求的P-VEH器件提供了有價值的見解,幾何參數(shù)與性能指標之間的相互作用使工程師能夠在保持結(jié)構(gòu)完整性和運行穩(wěn)定性的同時,優(yōu)化器件設(shè)計以獲得最大的能量收集效率。
    , Y# Z0 N  i1 Q5 f% _
    : w/ Y7 |8 J7 w. A  h/ G0 U1 J參考文獻
    9 {9 h$ d' z2 k/ q. [; s5 H9 u[1] S. Saxena, R. Sharma, and B. D. Pant, "Design and Development of MEMS based Guided Beam Type Piezoelectric Energy Harvester," in Energy Systems in Electrical Engineering. Singapore: Springer Nature Singapore Pte Ltd., 2021.) b* l( L1 b1 q4 _) k* `
    6 N- g! Z! ?) i# S! Y! d+ a. k* h
    END
    2 f6 ^; }4 y7 s" p5 R
    , k6 A( ^$ @0 w
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    # _9 y$ b+ E; B1 X# R# D9 h歡迎轉(zhuǎn)載7 o! S; f6 q8 L" ]$ j( h0 i" m

    " b$ n5 G1 W0 ]. X轉(zhuǎn)載請注明出處,請勿修改內(nèi)容和刪除作者信息!5 w% |! \; l# s+ e5 b) G8 l2 U

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    關(guān)注我們& I, S$ F* Q$ U0 c& Q

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    / F% `$ a# D& C! a, [深圳逍遙科技有限公司(Latitude Design Automation Inc.)是一家專注于半導體芯片設(shè)計自動化(EDA)的高科技軟件公司。我們自主開發(fā)特色工藝芯片設(shè)計和仿真軟件,提供成熟的設(shè)計解決方案如PIC Studio、MEMS Studio和Meta Studio,分別針對光電芯片、微機電系統(tǒng)、超透鏡的設(shè)計與仿真。我們提供特色工藝的半導體芯片集成電路版圖、IP和PDK工程服務(wù),廣泛服務(wù)于光通訊、光計算、光量子通信和微納光子器件領(lǐng)域的頭部客戶。逍遙科技與國內(nèi)外晶圓代工廠及硅光/MEMS中試線合作,推動特色工藝半導體產(chǎn)業(yè)鏈發(fā)展,致力于為客戶提供前沿技術(shù)與服務(wù)。
    1 s: }8 C4 ]- [, U  m& v- f" J2 C# L" ?7 V; t+ P
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